中小型水電站調(diào)流調(diào)壓閥選型

之前介紹組合式減壓閥在國華惠州熱電應(yīng)用，現(xiàn)在介紹中小型水電站調(diào)流調(diào)壓閥選型為保證工程安全并降低造價,中小型引水式水電站多采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施,調(diào)壓閥直徑的確定不僅直接影響工程投資,且涉及到系統(tǒng)的平壓效果。通過分析不同運行工況、水道系統(tǒng)大壓力上升值、機組轉(zhuǎn)速上升率、事故甩負荷導(dǎo)葉關(guān)閉時間等多種因素對調(diào)壓閥直徑的影響,提出了合理的調(diào)壓閥直徑選取需滿足的原則,并結(jié)合某電站調(diào)壓閥直徑的優(yōu)化計算,驗證了理論分析提出的原則。

在水電站運行過程中，為改善水錘現(xiàn)象，降低由機組突然甩負荷、水輪機導(dǎo)葉快速關(guān)閉帶來的管道壓力升高和轉(zhuǎn)速上升值，通常會采取設(shè)置調(diào)壓室的方式。但對一些中小型的長引水式電站，設(shè)置調(diào)壓室可能受地形、地質(zhì)等條件限制，同時需投入大量的人力和資金，因此需考慮其他調(diào)節(jié)保證措施來滿足此類水電站的穩(wěn)定運行。采用造價優(yōu)廉的調(diào)壓閥是中小型引水式電站中一種有效的調(diào)節(jié)保證措施。從20世紀80年代起，我國開始在長引水式電站中采用“以閥代井”的調(diào)節(jié)保證措施。湖南龍源電站是我國座采用調(diào)壓閥代替調(diào)壓井的試點電站，該電站壓力引水管道總長1950m，設(shè)計水頭83m，3臺水輪機裝設(shè)我國自行研制的TFW-400型調(diào)壓閥。之后云南西洱河二級電站、貴州白水河一級電站、廣西長灘河水電站等亦采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施，有效降低了管道的壓力升高值，確保了輸水系統(tǒng)的安全，使電站運行穩(wěn)定。但在以往的調(diào)壓閥計算中，通常采用經(jīng)驗公式計算確定調(diào)壓閥的直徑，本文則通過水力過渡過程的計算，分析了調(diào)壓閥的直徑選取和優(yōu)化問題，為中小型引水式水電站采用“以閥代井”的調(diào)保措施提供了理論依據(jù)與設(shè)計方法。中小型水電站是我國電力工程中的重要組成內(nèi)容，該電力工程建設(shè)與社會經(jīng)濟發(fā)展也有著非常緊密的。調(diào)壓閥在中小型水電站調(diào)壓系統(tǒng)設(shè)計中有著較為廣泛應(yīng)用，調(diào)壓閥應(yīng)用可以促進水電站系統(tǒng)運行安全性、穩(wěn)定性提升。但是深入調(diào)查發(fā)現(xiàn)，調(diào)壓閥的應(yīng)用還存在著一些不良問題，調(diào)壓系統(tǒng)設(shè)計人員需要加強研究力度，對調(diào)壓閥應(yīng)用產(chǎn)生的不良問題進行深入分析，積極找尋有效措施進行改善。本文就是對中小型水電站調(diào)壓系統(tǒng)設(shè)計中調(diào)壓閥的運用進行深入探究，希望對相關(guān)設(shè)計人員有所啟示，促進我國中小型水電站建設(shè)發(fā)展。

1、中小型水電站調(diào)流調(diào)壓閥選型調(diào)壓閥直徑優(yōu)化原理
調(diào)壓閥的工作原理為調(diào)壓閥與機組受同一調(diào)速器控制，在機組突甩負荷時，水輪機導(dǎo)葉快速關(guān)閉，同時調(diào)壓閥開啟，泄放機組由于導(dǎo)葉關(guān)閉而減少的過流量，待導(dǎo)葉*關(guān)閉后，調(diào)壓閥再以能保證允許管道壓力上升值的速度緩慢關(guān)閉。調(diào)壓閥啟閉的非恒定流過渡過程可采用特征線法計算，其邊界條件見圖1。本發(fā)明公開了一種水電站調(diào)壓閥控制系統(tǒng)，具有控制器、顯示屏、數(shù)字平衡閥驅(qū)動器、數(shù)字平衡閥、接力器、調(diào)壓閥、模式控制按鈕、手動控制按鈕、限位開關(guān)、水壓壓力表，結(jié)構(gòu)簡單，能夠取代水電站取代調(diào)壓井或者調(diào)壓塔來解決壓力和轉(zhuǎn)速上升的問題；系統(tǒng)集手動和自動為一體，滿足中小型水電站在各種情況下機組的安全運行，適用于所有水電站。中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化圖1 調(diào)壓閥邊界條件調(diào)壓閥進、出口斷面C+、C-特征線相容性方程均成立，分別為：中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化
其中中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化式中，Hp1、Hp2分別為調(diào)壓閥進、出口斷面的測壓管水頭;Cp、Bp、CM、BM為前一時刻t-Δt的已知量(t為時間，Δt為時間步長);Qp為調(diào)壓閥的過流量;αp為調(diào)壓閥的過流系數(shù)，表示不同開度下通過調(diào)壓閥的單位流量;D為調(diào)壓閥的直徑;ΔHp為調(diào)壓閥的水頭損失。

將式(1)～(4)聯(lián)立求解，可得：中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化將式(5)代入式(1)、(2)即可求出Hp1、Hp2的值。由式(5)可知，調(diào)壓閥在某一相對開度下的過流量為其直徑的單調(diào)遞增函數(shù)，說明調(diào)壓閥直徑越大，其過流量也越大。

當(dāng)全部機組同時突甩負荷時，調(diào)壓閥直徑越大，可通過的過流量也越大，在機組導(dǎo)葉快速關(guān)閉、調(diào)壓閥同時開啟的過程中，機組轉(zhuǎn)速和水道系統(tǒng)壓力上升值越能得到好的控制。但在調(diào)壓閥關(guān)閉過程中，過大的流量可能會造成管道壓力出現(xiàn)新一波的上升，若第二波壓力上升過大則可能超過允許的控制標準。圖2為某電站調(diào)壓閥直徑分別為0.3、0.5m時全部機組甩負荷工況下的蝸殼壓力變化過程線。由圖可看出，相對于調(diào)壓閥直徑0.3m的情況，調(diào)壓閥直徑0.5m時波蝸殼壓力并未上升，但由于調(diào)壓閥直徑過大，第二波壓力遠大于波，與上述分析一致。若要降低第二波的壓力上升值，則需加長調(diào)壓閥的關(guān)閉時間，而在更長的關(guān)閉時間中，更多的水流從調(diào)壓閥流走，亦增加了系統(tǒng)的水能損失。

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化圖2 某電站蝸殼壓力變化過程線

當(dāng)同一水力單元的部分機組突甩負荷時，若調(diào)壓閥的直徑過大，過多的流量將從調(diào)壓閥流走，使受干擾的正常運行機組出力出現(xiàn)較大下降，由此可能發(fā)生相繼甩負荷事故。

由以上分析可知，調(diào)壓閥直徑大小受運行工況、轉(zhuǎn)速、水錘壓力和造價等多方面因素的影響，因此選擇調(diào)壓閥直徑時需綜合考慮。調(diào)壓閥直徑的選取需滿足以下兩點原則：①小的調(diào)壓閥直徑應(yīng)保證機組快速關(guān)閉時轉(zhuǎn)速上升率和波水錘壓力滿足調(diào)保要求;②大的調(diào)壓閥直徑應(yīng)滿足調(diào)壓閥全開時的流量與機組額定流量基本相同，同時保證調(diào)壓閥關(guān)閉時產(chǎn)生的第二波水錘壓力亦滿足調(diào)保要求。

2、中小型水電站調(diào)流調(diào)壓閥選型算例分析
上海申弘閥門有限公司主營閥門有：蒸汽減壓閥,減壓閥(氣體減壓閥,可調(diào)式減壓閥,水減壓閥某引水式水電站有壓力輸水系統(tǒng)，采用“一洞兩機”的布置方式，裝機容量為2×2.1MW，額定水頭123.4m，壓力管道直徑1.8m，裝設(shè)兩臺水輪機，水輪機的額定流量為1.966m3/s，額定出力為2.21MW，額定轉(zhuǎn)速為1000r/min。由于該電站引水道較長、流量較小，且投資較少，因此擬采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施。電站輸水系統(tǒng)布置見圖3，總引水道長約4100m，每臺機組設(shè)置一個調(diào)壓閥。

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化圖3 電站輸水系統(tǒng)布置簡圖(單位：m)根據(jù)相關(guān)規(guī)范選取本電站的調(diào)保計算控制標準為機組大轉(zhuǎn)速升高率≤50%，設(shè)置調(diào)壓閥時蝸殼大壓力升高率一般取為0.15～0.20，在該電站計算中，取調(diào)壓閥正常工作時蝸殼大壓力升高率為0.175，即蝸殼大壓力控制值為153.509m。

2.1、全部機組甩負荷工況
選取出現(xiàn)蝸殼大壓力的工況(大水頭下兩臺機同時突甩負荷，機組導(dǎo)葉正常關(guān)閉)為工況1，在工況1下取調(diào)壓閥直徑分別為0.2、0.3、0.4、0.5m進行計算，得到相應(yīng)的蝸殼末端壓力、機組轉(zhuǎn)速上升率及機組和調(diào)壓閥的流量變化。機組—調(diào)壓閥聯(lián)動的啟閉規(guī)律選為：機組導(dǎo)葉以15s一段直線規(guī)律關(guān)閉，同時調(diào)壓閥以15s一段直線規(guī)律開啟，達到全開并滯后10s后，調(diào)壓閥再以180s一段直線規(guī)律關(guān)閉。表1為不同調(diào)壓閥直徑時的蝸殼末端大壓力、機組大轉(zhuǎn)速上升率、機組大引用流量和調(diào)壓閥大泄流量，圖4為不同調(diào)壓閥直徑下蝸殼末端壓力變化過程線。

表1 工況1下不同調(diào)壓閥直徑計算結(jié)果

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化
由表1、圖4可看出：①調(diào)壓閥直徑為0.2m時，由于調(diào)壓閥直徑過小，導(dǎo)致調(diào)壓閥泄流能力不足，并未起到很好的降壓效果，在機組導(dǎo)葉關(guān)閉結(jié)束時刻，蝸殼末端出現(xiàn)大壓力為171.06m，超過調(diào)?？刂茦藴剩瑱C組轉(zhuǎn)速上升率也較大。②調(diào)壓閥直徑為0.5m時，機組轉(zhuǎn)速上升得到了很好的控制，同時蝸殼末端壓力在機組導(dǎo)葉關(guān)閉過程中幾乎未上升，反而有很大的下降，初的降壓效果很好，但由于調(diào)壓閥直徑過大，導(dǎo)致系統(tǒng)總流量增加過大，單個調(diào)壓閥大泄流量達4.072m3/s，在調(diào)壓閥關(guān)閉結(jié)束時刻，蝸殼末端新一波的壓力上升到大，遠超過了波的大壓力，超出了調(diào)?？刂茦藴?。③調(diào)壓閥直徑為0.3m時，機組導(dǎo)葉關(guān)閉過程中系統(tǒng)總流量基本保持不變，蝸殼壓力上升較小，且調(diào)壓閥關(guān)閉過程中蝸殼壓力變化很小，蝸殼壓力變化過程線圍繞初始壓力小幅度震蕩，第二波水錘壓力與波基本一致。④調(diào)壓閥直徑為0.4m時，機組轉(zhuǎn)速上升率較低，雖第二波壓力超過波，但蝸殼末端大壓力仍控制在允許范圍內(nèi)。因此，從全部機組甩負荷工況結(jié)果看，調(diào)壓閥直徑為0.3、0.4m時，機組轉(zhuǎn)速和水錘壓力均能得到控制。

中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化
圖4 不同調(diào)壓閥直徑時蝸殼末端大壓力、機組相對轉(zhuǎn)速和系統(tǒng)總流量變化過程線

2.2、單臺機組甩負荷工況
選取1臺機組突然甩負荷的工況為工況2，在工況2下取調(diào)壓閥直徑分別為0.2、0.3、0.4、0.5m進行水力干擾計算，得到不同調(diào)壓閥直徑下機組的力矩變化情況，分別見表2、圖5。機組—調(diào)壓閥啟閉規(guī)律同全部機組甩負荷工況。

表2 工況2下不同調(diào)壓閥直徑計算結(jié)果中小型引水式水電站調(diào)壓閥尺寸優(yōu)化圖5 不同調(diào)壓閥直徑時正常工作機組相對力矩變化過程線由表2、圖5可看出：①調(diào)壓閥直徑為0.2m時，調(diào)壓閥直徑較小，致使正常工作機組的力矩上升較大，大力矩上升率達19.0%。②調(diào)壓閥直徑為0.4、0.5m時，由于調(diào)壓閥直徑過大，在甩負荷機組導(dǎo)葉關(guān)閉、調(diào)壓閥開啟過程中大部分水流從該調(diào)壓閥流走，正常工作的機組受到了較大的擾動，出現(xiàn)較大的力矩下降(大力矩下降率分別達20.5%、44.8%)。因此，選擇直徑為0.3m的調(diào)壓閥較為合適。

通過上述兩個工況的計算分析表明，該電站選用直徑為0.3m的調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施為合適，這樣可在機組導(dǎo)葉快速關(guān)閉時，保證機組轉(zhuǎn)速上升和壓力上升均滿足調(diào)節(jié)保證要求。

3、中小型水電站調(diào)流調(diào)壓閥選型結(jié)語
分析了影響調(diào)壓閥直徑大小的多種因素，提出了合理的調(diào)壓閥直徑需滿足的兩個原則，確保了調(diào)壓閥關(guān)閉時產(chǎn)生的第二波水錘壓力亦滿足調(diào)保要求。并結(jié)合某電站調(diào)壓閥直徑的優(yōu)化計算，驗證了理論分析提出的原則。該原則同樣適用于任何采用調(diào)壓閥作為調(diào)節(jié)保證措施的中小型引水式電站，可供調(diào)壓閥直徑的優(yōu)化設(shè)計參考。與本產(chǎn)品相關(guān)論文禁油脫脂氧氣減壓閥操作維護